pi币基础币和算力币有啥区别,pi币基础币计算表

　　

　　编号 　　

　　

　　 　　

　　

　　 5 　　

　　

　　. 1塔身部分 　　

　　

　　五 　　

　　

　　. 1.1确定设计参数 　　

　　

　　1.设计压力：1.15.5=6.072 MPa； 　　

　　

　　2.设计温度：T=工作温度5=36； 　　

　　

　　3.焊缝系数:本设备采用双面焊或相当于双面焊的全熔透对接焊，所以局部无损检测取0.85。 　　

　　

　　五 　　

　　

　　. 1.2塔壁厚度的计算 　　

　　

　　按公式 　　

　　

　　查看手册9，了解16Mn的性能 　　

　　

　　； 　　

　　

　　； 　　

　　

　　, 　　

　　

　　因此 　　

　　

　　除满足强度要求外，容器的壁厚应大于2mm的最小壁厚。 　　

　　

　　因此，c=c1c2c3=01.02=3.0mm。 　　

　　

　　那么计算出的圆柱体厚度 d=c=33.61 3.0=36.61mm。 　　

　　

　　圆柱体的标称厚度为37毫米。 　　

　　

　　有效厚度 　　

　　

　　毫米 　　

　　

　　毫米 　　

　　

　　五 　　

　　

　　. 1.3在压力试验期间检查气缸内的压力。 　　

　　

　　1.PT 3360实验压力的测定 　　

　　

　　液压测试： 　　

　　

　　较大的PT为7.59Mpa. 　　

　　

　　气压测试： 　　

　　

　　较大的PT为6.9828MPa. 　　

　　

　　2.应力检查 　　

　　

　　0.9 　　

　　

=0.9325=292.5兆帕 　　

　　

　　五 　　

　　

　　. 2头部 　　

　　

　　 3360的测定 　　

　　

　　毫米(5.1毫米) 　　

　　

　　为方便焊接，封头与筒体厚度相同，均为37mm。 　　

　　

　　标准头的选择(Dg1500mm) 　　

　　

　　曲面高度hi=350mm；直边高度h1=50mm；厚度=37mm； 　　

　　

　　体积v=0.436 mm3G=756Kg。 　　

　　

　　五 　　

　　

　　. 3塔架高度的确定 　　

　　

　　如上所述，塔高为H=H1 Ha Hz Hb Hs。 　　

　　

=400 1200 7800 1500 2600 　　

　　

=13500毫米 　　

　　

　　编号 　　

　　

　　 　　

　　

　　已知该塔公称直径Dg=1.5m，塔高H=13.50m，设计压力6.072MPa，设计温度36。根据工艺要求，塔内安装八层泡罩塔盘，裙边高度2600mm，塔侧扶梯与塔身成900，塔身材质16Mn，裙边材质16Mn 　　

　　

　　六 　　

　　

　　. 1塔体各种荷载的计算 　　

　　

　　六 　　

　　

　　. 1.1质量负载 　　

　　

　　1.塔身和裙座的质量。根据假设的壁厚和各自的高度计。 　　

　　

　　2.由表可知，浮阀塔板的单位质量为150kg/m2，所以内部质量为 　　

　　

　　m02=1501.527/4=1616kg 　　

　　

　　3.自动扶梯的质量(总高度13m，开放式自动扶梯质量24kg/m)为 　　

　　

　　m03=1324=312公斤 　　

　　

　　4.塔盘的液体装填量为70kg/m2，因此运行时塔内物料质量如下 　　

　　

　　m04=701.527/4=865kg 　　

　　

　　5.塔筒长度为7.5m，每个封头的体积为0.436m3，封头的曲面高度和直边高度分别为750mm和50mm，因此水压试验时塔内的充水质量。 　　

　　

　　MW=(1.527.5/4+20.436)1000=14119kg 　　

　　

　　忽略人孔、喷嘴、法兰和其他附件的质量，即使ma=0且偏心质量me=0，则 　　

　　

　　塔的运行质量为M0=M01 M02 M03 M04 Ma Me。 　　

　　

=12666+1616+312+865 　　

　　

=15459公斤 　　

　　

　　塔的最大质量mmax=m01 m02 m03 m04 ma me MW。 　　

　　

=12666+1616+312+14119 　　

　　

=29579公斤 　　

　　

　　塔的最小质量为mmin=m01 0.2m02 m03 m04 ma me。 　　

　　

=12666+0.21616+312 865 　　

　　

=14166公斤 　　

　　

　　六 　　

　　

　　. 1.2风荷载 　　

　　

　　1.由公式pi=K1K2q0filiDei106N，K1=0.7，Pa=350Pa，由表可知。根据右图：l0=1150mm，l1=1450mm，l2=7400mm，l3=7400mm，l4=500mm。根据表格，f0=f1=0.78，f2=1.0，f3=1.15。 　　

　　

　　塔架的自然振动周期计算如下 　　

　　

　　(6.1) 　　

　　

=0.113秒 　　

　　

　　表格显示=1，mi=0.35，由K2=1 mi: k2=1 0.35 1=1.35得出。 　　

　　

　　忽略管道的等效宽度，假设笼梯和进出口管道呈900布置，则塔设备每节有效直径DEI=D0I 2d si K3 K4=1500 236=1572mm。 　　

　　

　　2.风力和风弯矩的计算 　　

　　

按塔段分段计算风力，计算结果如下：

　　

0—1150㎜段 P0=K1K2q0f0l0De0×10-6 (6.2)

　　

=0.7×1.35×350×0.78×1150×1572×10-6

　　

=466N

　　

1150—2600㎜段 P1=K1K2q0f1l1De1×10-6 (6.3)

　　

=0.7×1.35×350×0.78×1450×1572×10-6

　　

=588N

　　

2600—10000㎜段 P2=K1K2q0f2l2De2×10-6 (6.4)

　　

=0.7×1.35×350×1.0×7400×1500×10-6

　　

=3671N

　　

10000—13500㎜段 P3=K1K2q0f3l3De3×10-6 (6.5)

　　

=0.7×1.35×350×1.15×500×1500×10-6

　　

=285N

　　

裙座底截面（0—0）的弯矩：

　　

MW0-0=P0l0/2＋P1(l0＋l1/2)＋P2(l0＋l1＋l2/2)＋P3(l0＋l1＋l2＋l3/2) (6.6)

　　

=466×1150/2＋588×(1150＋1450/2)＋3671×(1150＋1450＋7400/2

　　

＋285×(1150＋1450＋7400＋3500/2)

　　

=27.8×106Nmm

　　

裙座开孔（1—1）截面风弯矩：

　　

Mw1-1=P1l1/2＋P2(l1＋l2/2)＋P3(l1＋l2＋l3/2) (6.7)

　　

=588×1450/2＋3671×(1450＋7400/2)＋285×(1450＋7400＋3500/2)

　　

=22.35×106Nmm

　　

塔体连接（2—2）截面的风弯矩：

　　

Mw2-2=P2l2/2＋P3(l2＋l3/2) (6.8)

　　

=3671×7400/2＋285×(7400＋3500/2)

　　

=16.18×106Nmm

　　

6

　　

.1.3 地震载荷

　　

已知地震烈度7级，查表得地震影响系数的最大值αMAX=0.23。假设塔设备安装地为II类场土地，根据前边计算的塔设备基本自震周期T1的值，查图可得:

　　

α1=0.3αMAX/T=0.3×0.23/0.113=0.6106，取C2=0.5，因H/Di=13.5/1.5=9.0﹥5，且塔的质量沿塔高均匀分布，故0-0截面的地震弯矩：

　　

ME0-0=1.25×16C2α1m0gh/35 (6.9)

　　

=1.25×16×0.5×0.6106×15459×9.81×13500/35

　　

=357.17×106 Nmm

　　

裙座开孔（1-1）截面的地震弯矩：

　　

ME1-1=1.25×8×C2α1m0g（10H3.5-1.4H2.5h+4h3.5）/175H2.5 (6.10)

　　

=1.25×8×0.5×0.6106×15459×9.81×（10×135003.5-14×135002.5

　　

×1150+4×11503.5）/175×135002.5

　　

=314.60×106 Nmm

　　

塔体连接（2-2）截面的地震弯矩：

　　

ME2-2=1.25×8×C2α1m0g（10H3.5-1.4H2.5h+4h3.5）/175H2.5 (6.11)

　　

=1.25×8×0.5×0.6106×15459×9.81×（10×135003.5-14×

　　

135002.5×2600+4×26003.5）/175×135002.5

　　

=261.31×106 Nmm

　　

6

　　

.1.4 最大弯矩的计算

　　

由以上风弯矩和地震弯矩计算结果且Me=0。塔设备任意危险截面I-I的最大弯矩按下式计算：

　　

MI-Imax=

　　

N㎜取其中较大值 (6.12)

　　

0-0截面 M0-0max=

　　

1-1截面 M1-1max=

　　

2-2截面 M2-2max=

　　

6

　　

.2 塔体的强度及轴向稳定性验算

　　

6.

　　

2.1 圆筒轴向应力计算

　　

1、介质压力引起的轴向应力：

　　

σ1=pDi/4δei=5.52×1500/4×36=57.5Mpa (6.13)

　　

2、操作始重力引起的轴向应力：

　　

σ2=m0g/πDiδei=15459×9.81/3.14×1500×36=0.91Mpa (6.14)

　　

3、弯矩引起的轴向应力：

　　

σ3=4Mmax0-0/πDi2δei=4×364.12×106/3.14×15002×36=5.73Mpa (6.15)

　　

6

　　

.2.2 圆筒轴向稳定性校核

　　

按式A=0.094δei/Ri=0.094×36×2/1500=0.0045查得B=160MPa。已知<σ>t=163MPa，所以<σ>cr=160MPa，σ压=σ1＋σ2＋σ3=57.5+0.91+5.73=64.14MPa<<σ>cr。

　　

6

　　

.2.3 圆筒拉应力校核

　　

对内压情况按σ拉=σ1-σ2+σ3=57.5-0.91+5.73=62.32MPa，而<σ>t=0.85×163=138.55MPa，故σ拉<<σ>。

　　

6

　　

.2.4 塔体水压试验时的应力校核

　　

1、强度验算

　　

取水压实验压力 Pw=

　　

(6.16)

　　

(6.17)

　　

2、稳定验算

　　

(6.18)

　　

经验算，塔体的强度及稳定性均满足要求。

　　

6

　　

.3 裙座、基础环、地脚螺栓的设计及验算

　　

6

　　

.3.1 座体

　　

座体采用与塔体同直径的圆筒体，取座体名义厚度与塔体相同，壁厚附加量C=2.8mm，则座体有效厚度des=37-2.8=34.2mm

　　

Dim=1500mm，des=34.2mm，bm=500mm，dm=18mm，1m=250mm。

　　

1、底部截面(0—0)的应力由下式

　　

取其中较小值和

　　

校核。

　　

式中

　　

B=160MPa；

　　

；

　　

。

　　

正常操作时：

　　

(6.19)

　　

水压试验时：

　　

(6.20)

　　

2、裙座上人孔处截面(1-1)的应力按式

　　

和

　　

取其中较小值校核。

　　

近似取

　　

；

　　

。

　　

则：

　　

(6.21)

　　

(6.22)

　　

(6.23)

　　

正常操作时：

　　

(6.24)

　　

水压试验时：

　　

(6.25)

　　

可见座体满足强度和稳定性要求。

　　

6

　　

.3.2 基础环

　　

基础环的内、外径可按下式选取

　　

(6.26)

　　

混凝土基础上的最大压应力为

　　

(6.27)

　　

取其中较大值。

　　

根据上式取

　　

；

　　

；则b=100mm。

　　

(6.28)

　　

(6.29)

　　

因

　　

(6.30)

　　

(6.31)

　　

故

　　

。

　　

由混凝土许用应力Ra表知，要使

　　

，则混凝土基础应选用100号以上的水泥。

　　

采用16个均布的地脚螺栓，带筋板的基础环，设筋板厚度为24mm，则两相邻筋板最大外侧间距：

　　

(6.32)

　　

则

　　

；由矩形板力矩计算表查得：

　　

故取

　　

基础环材料选用低碳钢。取

　　

。因是带筋板的基础环，故基础环厚度用下式计算：

　　

,圆整后取

　　

(6.33)

　　

6

　　

.3.3 地脚螺栓

　　

为了使塔设备在刮风或地震时不致翻倒，必须安装足够数量和一定直径的地脚螺栓把设备固定在基础上。

　　

基础中由螺栓承受的最大拉应力按下式计算<10>：

　　

(6.34)

　　

取其中较大值，故取σB=1.309MPa。

　　

因σB>0，则设备必须安装地脚螺栓，地脚螺栓的根部直径d1，按下式计算：

　　

式中<σ>bt=147MPa(低碳钢)，取C=3mm，查螺纹标准地脚螺栓直径取d1=30mm，可选用M30地脚螺栓16个。

　　

6

　　

.4 裙座与塔体对接焊缝的验算

　　

裙座与塔顶封头的对接焊缝应进行应力校核，其焊缝系数取0.6。

　　

(6.35)

　　

，所以对接焊缝满足强度要求。